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完美世界手游怎么样设置挂机自动打:稠油測試中油氣分離與產量計量方法


完美世界手游职业技能介绍 www.bfupu.icu 完美世界手游职业技能介绍,我國稠油分布廣, 儲量大。但是稠油黏度高、凝固點高、瀝青質和膠質含量高, 流動性差, 使得稠油產量的準確計量成了一大難題。準確計量產量對于儲量評估及后期開發方案的制定有著至關重要的作用。但現有的稠油計量方法和儀器都各有利弊, 不能夠很好的適應稠油計量, 現探索通過技術升級手段使其能夠適應并適合稠油的計量工作。為克服稠油計量困難, 譚忠健等對稠油油藏分布、稠油測試難點進行闡述, 并對測試技術, 如機采技術、降黏技術進行了分析探索。張燕等詳細闡述了重質起泡稠油計量的準確性及與現有技術的匹配性, 對油品化驗進行分析, 分析黏溫曲線特點, 進而提出通過提高原油進分離器溫度, 并在進流程前加入降黏劑等措施, 達到精準計量稠油的目的。胡廣杰等通過對稠油含氣率分析, 得出稠油計量需提溫消泡, 降低含氣率, 提高計量的準確性。盧中原等設計了一種中低頻智能雙頻組合變頻加熱裝置, 采用智能雙頻-中低頻組合電加熱變頻控制工藝, 根據稠油性質實現溫度可控, 對稠油有效降黏, 達到**計量。孫婧等分析了傳統分離計量對稠油計量的短板, 主要改進措施是脫氣與降黏。上述文章探討分析了現有的計量技術, 可以看出針對稠油計量主要攻關方向一直集中在提溫、降黏方面。本文依然從這兩個方向著手, 旨在找出更加方便、便捷、操作性強的工作方法。

現行業內常用的稠油計量方法主要有: (1) 量桿計量法。它是人工計量方法, 每隔一段固定時間, 把量桿順著排氣孔插入計量罐中, 測量液位高度差;由于工人頻繁上下計量罐操作時靠近排氣孔, 易造成墜落傷害及有害氣體中毒傷害, 存在安全隱患。 (2) 計量罐液位差計量法。該方法采用靜壓測量原理, 根據公式, 可以得到液位深度h (高度) ;由于海上油田風浪影響, 造成平臺輕微晃動, 進而導致計量罐內液體晃動, 從而影響看窗的觀察, *后導致原油產量計量不準確。 (3) 差壓式液位計法。它是采用差壓變送器檢測取壓位置與液位之間的差壓, 通過密度轉換為液位來測量介質液位。但海上作業易受風浪影響造成平臺輕微晃動, 從而導致計量罐內看窗液面的不穩定, *后導致原油產量計量不準確。 (4) 超聲波、雷達液位計法。該方法是通過超聲波或雷達波碰到液面后反射回波, 儀表檢測出發射波及回波的時差, 從而計算出液面高度。和差壓式液位計一樣, 由于風浪與外界干擾等原因, 導致測量數據不夠準確。 (5) 磁致伸縮液位計法。該方法是基于磁致伸縮效應工作的, 測量時, 電流脈沖沿著波導管傳輸, 形成的電磁場與浮子磁場相遇, 產生螺旋型磁場, 使波導絲扭曲變形, 激發扭轉彈性波, 通過該彈性波計算出浮子的實際位置, 測得液位。 (6) Vx多相流流量計法。其核心為文丘里管和伽馬檢測儀。當流體流經節流件時, 在其上、下游就會產生靜壓力差, 通過壓力感應器記錄靜壓力差, 然后就可以由流量公式求得流量。此技術多應用于化學藥劑系統、生產水系統、開閉排系統等。針對稠油計量技術升級, 前人也在不斷探索。王學鳳等在研究中呈現了一種新的計量技術理念, 這種技術與油氣分離技術不同, 更適用于計量罐計量和泥漿池液位計量。萬志鵬等探討了改進翻板液位計的方案, 與磁致伸縮測量儀技術一樣更適合于與計量罐結合。周恒針對稠油油氣分離進行試驗并建立數學模型, 對模型分析求解, *后得出氣泡直徑與原油黏度對分離效果影響較大, 可針對減小氣泡直徑和降低原油黏度這兩個方向突破。本文力求站在當前技術基礎上, 探索更加適合海上作業工況與稠油特點的一種技術方法。通過對分離器改造升級、計量罐計量技術改造升級, 以達到精準計量稠油的目的。

1 技術改進后的稠油計量方法

常規的稠油計量需要解決的兩個關鍵問題:其一, 稠油產量低的情況下, 稠油在分離器的滯留時間較長, 導致稠油溫降大, 從而影響稠油分離效率;其二, 稠油加熱之后, 極易產生泡沫, 嚴重影響稠油的計量精度。

1.1 分離器外部技術改造

為了防止稠油在分離器內部時間過長溫度降低, 影響稠油的分離效率, 對分離器的殼體和進出口管線進行改造 (圖1) , 主要分為兩個方面:罐體伴熱保溫和管線電伴熱保溫。

罐體伴熱保溫是在分離器殼體外部加設金屬軟管蒸汽加熱裝置。其技術參數如下:伴熱采用不銹鋼捆扎金屬加溫管線, 耐溫-194~400 ℃, 耐壓1.5 MPa。通過如下公式 (1) , 對伴熱管根數計算, 優選4根伴熱管位于罐體下方兩側25°和45°, 采用螺旋纏繞方式, 金屬加溫管線與罐體接觸緊密, 金屬加溫管線內部通蒸汽, 蒸汽溫度為160 ℃、壓力0.7 MPa, 可在產量為300~400 m3/d時維持殼體溫度在70 ℃左右。

伴熱管根數n計算公式為

nd/do?????????(1)

其中

d=k(Τ-Τa)αΤ(Τw-Τ)[12λln(DoDi)+1αDo+1αiDi]

式中:d為蒸汽伴熱管直徑, m;k為熱損失附加系數;T為被伴介質溫度, ℃;Ta 為環境溫度, ℃;Tw 為伴管介質溫度, ℃;λ為保溫材料制品導熱系數, W/ (m·℃) ;Di為保溫層內徑, m;Do為保溫層外徑, m;do為伴管外徑, m;α為保溫層外表面向大氣的放熱系數, W/ (m2·℃) ;αi為保溫層內加熱空間空氣向保溫層的放熱系數 (一般取13.95) , W/ (m2·℃) ;αT為伴管向保溫層內加熱空間的放熱系數, W/ (m2·℃) ;n為伴管根數。

電伴熱繞距計算公式為

S=π(Do+ξ1)(Ls/Lg)2-1?????????(2)

式中:S為纏繞的繞距, mm;ξ1為伴熱帶厚度, mm;Ls為電熱帶*終長度, m;Lg為管道長度, m;Do為管道外徑, mm。

圖2 雙排旋流消泡裝置示意圖.png

圖2 雙排旋流消泡裝置示意圖 

1.3 計量罐看窗技術改造

由于稠油黏度大, 泡沫多, 造成傳統的計量罐的看窗液面模糊不清, 無法準確讀取, 所以很難保證原油產量的真實性。為了解決這個難題, 對傳統的計量罐看窗進行了改造, 搭載改進版磁浮力液位計, **讀取計量罐液位。

磁浮力液位計是由浮子 (圖3) 、浮子腔體和指示器組件構成 (圖4) 。浮子腔體安裝時直接與罐體連通。浮子腔體通常通過側面法蘭與罐體連接。但也可以根據要求, 選擇不同的連接方式。在腔體中裝有浮子, 浮子的設計和制造保證其70%~80%的體積浸在過程介質中。當介質的密度為設計密度時, 浮子磁性組件的磁力中心與介質的液面位置一致, 從而浮子的位置直接反映過程介質的液位。

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圖3 浮子原圖 

 圖4 磁浮力液位計結構示意圖.jpg

圖4 磁浮力液位計結構示意圖 

液位計安裝于底部法蘭上的止動彈簧會阻止浮子的向下運動, 而使其停在相應于刻度尺的零點處。腔體頂部安裝有浮子止動彈簧, 當腔體中介質液位改變太快時, 止動彈簧可以緩沖浮子所受到的沖擊, 使用的過程中更加的安全。

為了使該液位計更加的適合稠油計量的作業, 在原來的基礎上對液位計做了相應的改進。首先, 對浮子進行尺寸上的縮小, 減少稠油接觸面積, 增加了浮子與腔體之間的空隙, 以便于浮子上下的活動更加敏感 (*小上浮力達到75 g) , 提高計量精度;其次, 在腔體的外面增加了一層外壁, 該外壁與原腔體的外壁形成一定的環形空間, 便于用熱蒸汽對腔體進行加熱, 保證腔體內的原油不會因為溫度降低黏度增大, 影響浮子的活動。

2 現場應用

改進后稠油計量技術首先在渤海油田渤中區塊渤中A、渤中B、渤中C三口井進行了試驗性應用。三口井都采用APR+PCP+TCP射孔聯作測試工藝, 井下管柱組合:壓力延時點火頭+射孔槍+壓力延時自動丟槍裝置+玻璃盤接頭+縱向減震器+RTTS封隔器+安全接頭+震擊器+RD單相取樣閥+存儲壓力計+液壓旁通+LPR-N閥+OMNI閥+RD循環閥 (有球) +RD取樣閥+165.1 mm鉆鋌+同位素接頭+RD循環閥 (無球) +伸縮接頭+127.0 mm鉆桿+保溫管+螺桿泵泵筒+保溫管+127.0 mm鉆桿, 管柱圖如圖5所示。

圖5 測試管串示意圖.png

圖5 測試管串示意圖 

測試地面工藝系統包括:控制頭, 地面安全閥, 油嘴管匯, 加熱器, 分離器, 計量罐, 原油和天然氣燃燒及處理系統。地面流程采用蒸汽加熱同心管以減少地面管線流動阻力。地面流程圖如圖6所示。

圖6 地面流程圖.png

圖6 地面流程圖 

渤中A井儲層特征:泥質含量22.98%, 孔隙度30.62%, 含水飽和度26.59%, 滲透率752.09 mD;流體參數:原油比重為0.966 8 (20 ℃) , 黏度為585.2 mPa·s (50 ℃) , 原油黏溫曲線如圖7所示, 凝固點-14 ℃, 含蠟量1.77%, 瀝青質5.65%, 膠質15.14%。采用APR+PCP+TCP射孔聯作測試工藝。三開井采用螺桿泵進行求產:螺桿泵轉速180 r/min, 電機電流23 A, 加熱電流100 A, 油嘴敞放, 控制流程進分離器, 原油進計量罐計量, 天然氣走棧橋燃燒。分離器壓力0.202 MPa, 分離器溫度60.4 ℃, 平均日產油86.04 m3、日產氣2 326 m3, 氣油比27, 含水率0%、含砂率0%。求產數據圖如圖8所示。

圖7 渤中A井原油黏溫曲線圖.png

圖7 渤中A井原油黏溫曲線圖 

渤中B井儲層特征:泥質含量7.1%~7.4%, 孔隙度22.7%~26.6%, 含水飽和度50.1%~53.5%, 滲透率200.8~412.8 mD;流體參數:原油比重為0.968 3 (20 ℃) , 黏度為1 259 mPa·s (50 ℃) , 凝固點8 ℃, 含蠟量8.04%, 瀝青質12.25%, 膠質15.09%。采用APR+PCP+TCP射孔聯作測試工藝。四開采用螺桿泵進行求產:螺桿泵轉速125 r/min, 電機電流23~25 A, 加熱電流80~90 A, 油嘴敞放, 控制流程進分離器, 原油進計量罐計量, 天然氣走棧橋燃燒。分離器壓力0.454 MPa, 分離器溫度92.8 ℃, 平均日產油72.72 m3、日產氣1 730 m3, 氣油比24, 微量含水, 微量含砂。求產數據圖如圖9所示。

圖8 渤中A井螺桿泵轉速180 rmin求產數據圖.png

圖8 渤中A井螺桿泵轉速180 r/min求產數據圖 

  圖9 渤中B井螺桿泵轉速125 rmin求產數據圖.png

圖9 渤中B井螺桿泵轉速125 r/min求產數據圖 

渤中C井儲層特征:泥質含量3.61%, 孔隙度33.62%, 含水飽和度23.01%, 滲透率444.54 mD;流體參數:原油比重0.983 3 (20℃) , 黏度2 787 mPa·s (50 ℃) , 原油黏溫曲線如圖10所示, 凝固點0 ℃, 含蠟量1.77%, 瀝青質9.79%, 膠質21.59%。采用APR+PCP+TCP射孔聯作測試工藝。四開采用螺桿泵進行求產:螺桿泵轉速120 r/min, 電機電流20~21 A, 加熱電流60~100 A, 油嘴敞放, 控制流程進分離器, 原油進計量罐計量, 天然氣走棧橋燃燒。平均日產油64.14 m3、日產氣1 230 m3, 氣油比19, 含水0, 含砂0。求產數據圖如圖11所示。

  圖10 渤中C井原油黏溫曲線圖.png

圖10 渤中C井原油黏溫曲線圖 

圖11 渤中C井螺桿泵轉速120 rmin求產數據圖.png

圖11 渤中C井螺桿泵轉速120 r/min求產數據圖 

渤中3口井的成功應用驗證了該技術的可行性, 有效的突破渤海油田稠油測試面臨的技術瓶頸。之后在曹妃甸、墾利、蓬萊等區塊推廣使用, 相繼應用精準計量設備, 均成功實現了稠油油氣的計量, **地計算出了氣油比, 為多個區塊稠油油藏的**評價提供了數據支持。

3 結論

通過對分離器及計量罐進行技術改造**, 解決了稠油油氣準確計量難的難題, 準確落實地層油氣產能, 取得了良好的應用效果, 具有較高的經濟效益及推廣價值。

(1) 解決了稠油**計量技術難題, 計量井*高黏度達到了2 787 mPa·s (50 ℃) , 實現了高黏度稠油**計量。

(2) 為海上稠油油田探井測試開辟了新思路, 為新發現稠油油田儲量確定及有效動用和產能釋放探索了新工藝。

(3) 為已有設備的改造提供了思路和方向, 使設備越來越完善, 在質量得到保證的前提下節約成本。

(4) 解決了稠油油氣準確計量難的難題, 準確落實地層油氣產能, 解放了大規模的地質儲量, 具有較高的經濟效益。

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